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混凝土结构构件的损伤检测包括裂缝、碳化深度、表面损伤、受腐蚀情况、钢筋锈蚀情况等的检测。
1混凝土结构构件的损伤应全数检测。
2裂缝的检测见本标准*5.8节。
3碳化深度可采用喷射酚酞或彩虹试剂的方法进行测试。
4受有害介质侵蚀检测方法见附录E。
5表面损伤层厚度的检测包括火灾、高温或化学腐蚀引起的混凝土表面损伤层厚度的检测，对火灾等造成的损伤的检测详见附录F。检测混凝土表面损伤厚度时，应根据构件的损伤外观状况选取有代表性的部位，且被测表面应平整、无接缝和饰面层，可采用局部破损方法进行检测。
6 筋锈蚀的检测可根据测试条件和要求选择剔凿检测法、电化学测定法或综合分析判定法，电化学测定方法和综合分析方法判定方法宜配合剔凿检测方法的验证。详细检测方法可参照《建筑结构检测技术标准》GB/T 50344或《混凝土结构耐久性定标准》CECS 220的规定执行。
一、选择适宜的方法对其进行加固，力求选择的施工工艺经济性较高
在对砖混结构进行加固时，需要根据砖混结构实际存在的问题选择为合适的方法对其进行加固，很多
居住时间较长的砖混结构都存在较多的问题，当对这类砖混结构建筑物进行检测的时候，会发现这类建筑
物存在的问题较为严重，故而对其进行加固时，也需要使用针对性较强的方法，为了节省施工费用，在确
定使用何种施工工艺时?也需要选择经济性较高、实用性达标的加固方法。
二、选择合适的材料对其进行加固施工，能够提升加固质量
不管是加固砖混结构，还是木质结构，或者是建造多年的土坯房，当对这些建筑物进行加固时，为了提升
加固质量，选择使用合适的材料对其进行加固施工也是必须的。当客户将加固工作委托给施工单位时，施
工单位也会根据客户的加固要求以及客户具体准备了多少加固预算，从而选择合适的加固所需材料。
三、施工环节严格按照加固施工规范进行施工，提前将施工工程合理分配到人
为了确保在合同签订的时间内能够按时完成砖混结构的加固工作，当施工单位承接了砖混结构施工加固工
作后，需要根据工程量大小制定出严谨的方案，并且合理分配每一个阶段的加固任务。在施工的过程中，
也需要全程都按照结构规范进行施工，确保能够做到全程**。
四、在高空作业时，施工师傅需要全程做好安全防范工作
有些砖混结构在加固施工时，由于施工需要，需要高空作业，这时施工师傅们更需要积极做好施工安全方
面的工作。如果在加固现场存在的安全隐患相对较多，在加固前更应该对现场进行的勘探工作，其次
也应该在施工环节时刻注意施工安全。
五、为了对砖混结构建筑物有更多的了解，加固前需要提前勘探从而了解现场
部分户主可能会觉得有些砖混结构建筑存在的损伤问题并不多，所以在加固施工前没有对其进行现场勘探
的必要性，其实不然。如若想要对砖混结构建筑物有更多的了解，清楚的知道砖混结构究竟存在什么问题
?想要在施工时选择到合适的方法对其进行加固施工，自然需要做好的勘探工作。

施工管理是精细的通过特定的本质，影响施工和施工过程中的施工质量的成本，从而可以降低项目的整体成本，提高施工质量的目的数据管理因素。厂房建设一个项目的目标市场分析和论证是通过社会调查方法研究和收集相关资料，在充分考虑企业生产生活需求厂房的已有信息的基础上，对*所提出的知识可以进行教学组织和集成，针对不同项目的决策和实施，进行有效组织、管理、经济和技术能力等方面的科学理论分析和论证，旨在为厂房建设的决策和实施提供的依据。2.2.1影响建设工业厂房和精细化管理的质量影响我国工业厂房施工管理质量的重要因素主要包括施工工作人员、施工材料、施工机械、施工信息技术、施工环境等。 施工企业必须围绕以上几点制定现代质量管理计划，以提高施工质量管理的效果。建筑工人在整个项目，是施工过程中，当管理的重点是提高他们的质量意识和个人素质，从业务和综合管理的身体素质的，思想等方面的主体;施工过程中材料管理，首先在与设计结合附图的，以产生详细和准确的材料采购总计划，材料研究建筑市场价格。同时进行采购的材料必须可以通过监理工作人员、工长、总工、项目经理等层层验收，为工程的安全发展奠定理论基础。在施工过程中，从一间小办公室开始，并发挥责任的原则层，他们的工作的便利，相互监督。注重对施工工序进行审核工作交接的管理，明确交接数量与质量的核实，**每一道供需的施工企业质量都符合教学设计发展要求。

该工程为洛阳某农机生产车间，长132m，跨度2x21．5m。主钢架**标高为13．00m跨作用有两台5T吊车，*二跨作用有两台lOT吊车，牛腿标高为lOm。本工程位于7度抗震设防区，基本风压0．45KN／n／，基本雪压为0．40KN／n~。与普通轻钢结构厂房有所不同的是本工程端部两开间为钢结构夹层，夹层高5m，夹层主梁跨度7．2m，夹层楼面为压型钢板混凝土楼面，活荷载为5KN／n／。
　　本工程夹层柱轴网布置尺寸为6x7．2m左右，利用主厂房钢柱支撑平台荷载。设计时先用三维建模计算平台梁柱，为使模型相对准确和后序提取二维模型时相对方便、准确，在建模时设计者把平台以上钢架部分及吊车荷载都已加载，用PKPM系列程序进行三维计算分析。之后又提取②轴线的一榀刚架模型进行二维补充计算，通过两者计算结果的比较，发现由于程序考虑结构的空间作用，用三维模型计算结果的应力比与二维模型计算结果相对较小，这里建议采用三维模型计算时，控制应力比不宜过于接近限值，根据经验控制在0．9即可。由于本工程平台沿厂房纵向仅有两跨，而且平台高5m，在进行三维分析时，平台纵向位移大，后来在上下边跨增加斜向型钢柱间支撑后，计算结果趋于正常。
　　对于这种布置的结构体系，厂房纵向计算没有统一明确的计算方法，对于平台纵向梁本工程直接采用三维模型计算的结果进行设计。这里值得注意的是平台夹层处厂房横向按复式刚架设计，没有平台的厂房开间处采用常见的单层刚架设计，两者的刚度是不同的，从设计理念上讲，这种结构布置厂房的结构体系不清晰。在水平荷载作用下时，钢结构体系要求的柱**位移为1／500，而门式钢架体系无吊车时是1／60或1／100，有桥式吊车时是1／400或1／180。框架体系的整体刚度要大于门式刚架体系的整体刚度。

通过对某牌钢构架的受力分析,指出对于那些位于建筑**部的牌应该进行计算分析,以确保在大风荷载下的安全性。 
1、钢构架概况
某钢构架牌,位于长江边某建筑**部,高12m ,宽30m ,是一个霓虹灯。甲方将牌委托给一个小公司制作安装。该公司初凭经验设计了该牌的钢构架,选用的是　50 等边角钢。后来甲方觉得牌所处位置太高,又在江边,风荷载很大,故又委托作者验算该钢构架是否安全。由于牌钢构架是一个空间结构,作者采用着名的有限元程序ANSYS5. 6 进行了计算。钢构架的立面和轴侧。构架底部支座位于主体结构的梁上,通过膨胀螺栓连接。右边缺口部分是建筑物的水箱,钢筋混凝土做成,构架支座也可用膨胀螺栓与其连接。
2. 2 　计算分析方法
钢构架主要承受风荷载,其参数取值如下:
(1) 根据《建筑结构荷载规范》G009 - 2001 ,维护结构的风荷载标准值按下式计算:
w k = βgz μs μz w0 (1)
(2) 根据G009 - 2001 ,取地面粗糙度为B类,牌距地面90～95m ,阵风系数βgz为1. 515 ,风压高度变化系数μz 为2. 055 。由于牌附属在主体结构表面部分的局部风压会**过平均风压,取局部风荷载体型系数μs 为- 2. 0 (负风压) 。风荷载体型系数μs 为1. 3 (正风压) 。
(3) 由于该牌钢架结构表面所设铝合金扣板(每块宽度为100mm) 为隔一设一,故牌钢架的实际受风面积为50 %总面积。根据G009 -2001 规定的“桁架”的体型系数的计算方法,该牌钢架结构可以乘以挡风系数(或透风系数) Φ。挡风系数Φ取为0. 5 。
(4) 根据G009 - 2001 中的全国基本风压分布图,基本风压w0 取为0. 3kN/ m2 。
(5) 按照式(1) 中所列风荷载标准值计算公式,其中μs 为(μs (正风压) + μs (负风压) ) ×Φ。后算得风荷载标准值w k 为1. 541kN/ m2 。经过分析,发现钢构架在风荷载和竖向荷载(重力荷载)作用下,除个别部位以外,杆件的弯矩和剪力都不太大,对多数杆件内力起控制作用的是轴力。计算结果表明,原设计存在以下问题:
(1) 全部采用　50 等边角钢的方案是不安全的。正风作用下杆件大轴压力为147kN ,反风作用下更达到152kN。如果用　50 等边角钢,应力已经**过了容许应力235N/ mm2 。因此,将其中一些部位改用　70 和　63 等边角钢,包括正立面两侧边跨和挑出部分的横杆( 70) ,该部位由于有悬挑,受弯矩和剪力控制;背后斜撑部分的竖直杆、水平杆和竖斜杆( 70) ,轴力控制;正立面两侧挑出部分的斜拉杆( 63) ,轴力控制;背后斜撑部分的中间斜杆( 63) ,轴力控制。
(2) 原设计方案两侧挑出部位没有加斜拉杆,这样会导致该部位的内力更大,更不安全。
(3)原设计支座与建筑主体连接的膨胀螺栓均采用六个,每个螺栓能承受20kN 的拉力,即支座能承受的大拉力为120kN。而计算出来的不少支座的拉力都大于120kN ,正风和反风作用下大的支座拉力分别达到kN 和144kN。估计这正是牌经常被整体吹落的原因。作者根据计算出来的每个支座反力,给出了相应的螺栓数量和布置的建议。根据上述计算分析结果修改后,各杆件的变形和应力均能满足要求。
房屋建筑结构复核：在委托方提供的设计图纸的基础上，对被检测区域进行结构复核。复核内容主要为：结构体系、构件材料类型、构件截面尺寸与设计图纸是否相同；房屋层高与设计图纸是否相同；检查B1层厨房间楼板的损伤状况；采用回弹法检测B1层楼板混凝土强度等级；采用钢筋探测仪抽查厨房间楼板配筋与原设计图纸是否一致；并采用局部破损的方式复核钢筋直径与原设计图纸是否相同。
　　（3）安全性计算：根据现场检测情况，复核楼板承载力是否满足安全性要求。
　　（4）根据检测计算结果，提出意见建议，出具楼板承载力专项检测报告。
位于虹口区东大名路某保险行业成员企业委托我公司对其厨房间楼板承载力专项检测。地下3层，地上18层，主体为现浇框架-剪力墙结构该房屋2010年11月竣工验收，2012年10月入驻使用。本次检测楼板位于B1层，目前楼面铺设大理石地砖。该层楼板为现浇无梁楼盖形式，基本柱距为9000mm，柱帽尺寸统一为1600mm×1600mm。板、柱设计强度均为C30，楼板设计厚度为180mm，设计配筋为双层双向C14@150。 B1层厨房间区域原设计使用功能为综合用房，目前业主已将其改造成厨房间，使用功能发生改变。经介绍，本房屋未有火灾、结构大修等情况发生。 目前，业主已将B1层X3~X5/XQ~XS轴线附近区域改成厨房间，并增加轻质隔墙分隔各功能区域。为了解厨房间区域楼板的结构安全性情况，特委托我方检测站对厨房间区域的楼板承载力进行专项检测。
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